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安平縣振超金屬絲網(wǎng)制品廠
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| 深埋高應(yīng)力軟巖掘進(jìn)巷道支護(hù)技術(shù) | |
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深埋高應(yīng)力軟巖巷道的維護(hù)是深井開采時面臨的一個難題。通過新安煤礦井底車場巷道全斷面錨網(wǎng)梁索支護(hù)的實踐,特別是應(yīng)用底角錨桿控制巷道變形,分析了深埋高應(yīng)力軟巖情況下巷道圍巖變形破壞的原因,總結(jié)了聯(lián)合支護(hù)的施工經(jīng)驗,可為今后類似工程提供參考。新安煤礦采用主、副、風(fēng)三立井單一水平開拓,井筒深度754m。井底車場巷道采用傳統(tǒng)錨噴網(wǎng)支護(hù)技術(shù),但在井底車場施工過程中,出現(xiàn)了頂板下沉嚴(yán)重、底鼓、噴體開裂及錨桿拉彎變形、錨桿托盤內(nèi)陷等大變形現(xiàn)象。針對這些破壞情況,在后續(xù)的 返修和掘進(jìn)過程中,改變了原有的支護(hù)參數(shù),提高了支護(hù)強(qiáng)度,同時強(qiáng)調(diào)耦合支護(hù)以及對關(guān)鍵部位的有效治理,基本實現(xiàn)了巷道的穩(wěn)定。 1工程概況 井底車場巷道群埋深750～900m,所處地層為中生代的中侏羅統(tǒng)延安組下部,圍巖巖性主要為煤5(14.17m)、煤6(7.48m)及煤層頂?shù)装宓哪鄮r、砂質(zhì)泥巖,皆屬于軟巖類。同時巷道群處于周寨向斜軸部,煤巖層傾角變化急劇,地質(zhì)構(gòu)造破壞了巖層的完整性,層理節(jié)理發(fā)育,圍巖容易破碎開裂。 2巷道變形破壞的特點及原因分析 2.1巷道變形的特點 (1)巷道施工15 d后開始出現(xiàn)不同程度的變形和破壞,20～30d變形加劇,主要表現(xiàn)在巷頂嚴(yán)重下沉,兩幫噴體連帶兩幫巖層大面積開裂片幫,底鼓現(xiàn)象嚴(yán)重,錨桿被扭彎,錨桿托盤脫落或嚴(yán)重反轉(zhuǎn),聯(lián)絡(luò)巷兩幫相對移近量最大達(dá)2.1m。 (2)巷道修復(fù)仍以錨網(wǎng)為主支護(hù),但由于圍巖變形大,持續(xù)時間長,修復(fù)工作并未有效地控制圍巖變形,修復(fù)后的巷道仍不能保持穩(wěn)定。 (3)變形后圍巖的主要特征是軟弱、松散、破碎,軟化、泥化現(xiàn)象顯著,力學(xué)特性顯著降低,加上圍巖破壞后部分錨桿失效,巷道后期變形加劇。 (4)部分地段圍巖受地下水的浸泡,巖體泥化現(xiàn)象明顯,底鼓和巷道變形更為嚴(yán)重。 2.2破壞原因分析 2.2.1深部地應(yīng)力大 井底車場埋深在750～900m之間,上覆巖層產(chǎn)生的垂直主應(yīng)力為: σ1=γH=2.5×104×(750～900)=18.7～22.5MPa 式中γ———上覆巖層的視密度,t/m3； H———巷道埋深,m。 由于巷道群處于周寨向斜軸部,煤層傾角變化急劇,因而處于較高的構(gòu)造應(yīng)力區(qū)。 2.2.2圍巖強(qiáng)度較低 巷道所處圍巖的天然抗壓強(qiáng)度僅為1.45～26.7MPa,皆屬于軟巖類。軟巖具有強(qiáng)度小、易破碎、遇水易軟化、支護(hù)困難等特性,為不堅固巖層。加上環(huán)境因素對巖層造成的破壞,開挖后巷道的圍巖強(qiáng)度大大降低,巷道穩(wěn)定性系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過極限值,巷道處于極不穩(wěn)定狀態(tài),勢必會出現(xiàn)變形破壞。 2.2.3支護(hù)參數(shù)選擇不合理 巷道原設(shè)計支護(hù)方式為錨噴網(wǎng)支護(hù),采用#20mm×2200mm錨桿和4號鋼筋網(wǎng),網(wǎng)格80mm×80mm。混凝土噴層厚度為150 mm,采用C20混凝土。局部地段以!15.24mm×6500mm錨索加強(qiáng)支護(hù)。相對于巷道所處的工程地質(zhì)環(huán)境,原支護(hù)參數(shù)存在以下問題:①支護(hù)強(qiáng)度不夠,且難以形成支護(hù)的整體性;②錨桿和托盤不匹配,托盤厚度不夠,部分托盤內(nèi)陷、反轉(zhuǎn)失效導(dǎo)致錨桿失效。另外,加上施工過程中錨桿預(yù)緊力不足、巷道支護(hù)滯后等因素,巷道關(guān)鍵部位首先發(fā)生失穩(wěn)破壞,進(jìn)而導(dǎo)致全斷面失效。 2.2.4底板和巷道底角未采取有效措施 由于沒采取有效措施,已施工巷道的支護(hù)體處于開放結(jié)構(gòu)狀態(tài)。當(dāng)巷道頂幫壓力加大時,底板圍巖應(yīng)力集中,同時,巷道底板因受地下水和工程水的侵蝕,巖層強(qiáng)度急劇降低,底板巖層產(chǎn)生顯著的塑性變形和剪切破壞,表現(xiàn)為顯著的底鼓現(xiàn)象,進(jìn)而直接影響巷道頂幫的穩(wěn)定,造成巷道支護(hù)結(jié)構(gòu)的全面失穩(wěn)。 3耦合支護(hù)設(shè)計 3.1初次耦合支護(hù)設(shè)計 (1)錨桿:采用!20 mm×2500mm單向左旋 無縱筋螺紋鋼錨桿,間排距750mm×750mm。錨桿孔徑為!30mm,樹脂藥卷錨固,錨固長度不小于1m,錨固力大于150kN,采用200mm×200mm×12mm的托盤。 (2)底角錨桿:底角錨桿采用!43mm×600 mm管縫式錨桿,布置在巷道底板兩側(cè)底角處,每側(cè)兩根,俯角45°,間排距為500 mm×700mm。 (3)鋼筋網(wǎng):鋼筋網(wǎng)采用!6.5mm的圓鋼焊接,網(wǎng)格為100mm×100mm,網(wǎng)片尺寸為900mm×1600mm,逐扣進(jìn)行連接。 (4)鋼筋梯:鋼筋梯采用!14 mm螺紋鋼制作,長2.5m,每斷面四段。 (5)混凝土:初噴厚度40mm,復(fù)噴厚度60mm。噴射混凝土強(qiáng)度等級為C20。 3.2二次耦合支護(hù)設(shè)計 為實現(xiàn)對巷道巖性的整體控制,在上述錨網(wǎng)支護(hù)的基礎(chǔ)上,采用全斷面高預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)緊跟掘進(jìn)工作面施工,錨索預(yù)緊力達(dá)到150kN。 (1)頂部錨索規(guī)格為!15.24mm×6500mm, 兩幫錨索規(guī)格為!15.24mm×4000mm,間排距為1.4～1.5m×1.5m,布置在兩排高強(qiáng)樹脂錨桿之間,采用樹脂端錨,錨固長度不小于1.5m,每排布置6～7根預(yù)應(yīng)力錨索。 (2)錨索鋼梁采用礦用18號槽鋼,長度為1.9m。 3.3耦合支護(hù)順序 按設(shè)計毛斷面掘進(jìn)→臨時支護(hù)→出矸石→初噴→鋪設(shè)頂部鋼筋網(wǎng)及鋼筋梯→施工頂部錨桿→鋪設(shè)幫部鋼筋網(wǎng)及鋼筋梯→施工頂部錨索→施工幫部錨索→清除底部矸石→施工底角錨桿→檢測變形。 4施工注意事項 (1)巷道掘進(jìn)嚴(yán)格執(zhí)行光面爆破。 (2)錨桿孔盡量垂直巖層賦存方向。 (3)一次緊固和二次緊固都要達(dá)到設(shè)計預(yù)緊力。 (4)錨索孔深不得超過設(shè)計孔深50mm。 (5)施工完畢后,要加強(qiáng)錨索預(yù)應(yīng)力檢測,當(dāng)預(yù)應(yīng)力降低20%～30%時,可進(jìn)行錨索的二次張拉。 (6)運輸及使用過程中采取有效措施,防止鋼絞線破股。 5應(yīng)用效果 新安煤礦井底車場按照修改的支護(hù)設(shè)計方案已施工84m巷道,2007年3月因其他原因停止施工。為了檢測支護(hù)效果,在所施工巷道內(nèi)進(jìn)行了頂板下沉、兩幫位移及底鼓3項檢測。檢測結(jié)果表明,從2007年1月28日起至4月26日止,頂板累計下沉量為50mm,兩幫移近量平均為86 mm,最大移近量為120mm,累計底鼓為100mm,基本實現(xiàn)了巷道的穩(wěn)定支護(hù)。 6結(jié)語 (1)通過錨網(wǎng)支護(hù),使錨桿與圍巖粘結(jié)在一起,提高巖體的整體剛度,不但可對巖層離層起到 阻礙作用,而且可增加巖層間的摩擦力,使支護(hù)體和巖層形成一個整體的支護(hù)結(jié)構(gòu)。 (2)利用錨索技術(shù)將上覆不穩(wěn)定巖層懸吊到深部穩(wěn)定巖層中,可有效調(diào)動深部圍巖的承載能力,減少上覆巖層壓力。 (3)通過施工底角錨桿,在角部形成自承能力較高的承載拱,減少兩幫下沉及塑性變形,從而達(dá)到控制底鼓的效果。 安平縣振超金屬絲網(wǎng)制品廠整理發(fā)布，本廠專業(yè)生產(chǎn)煤礦支護(hù)網(wǎng)，洗煤網(wǎng)，質(zhì)量保障，價格低廉 振超網(wǎng)業(yè)http://www.96cpvip8168.cn |
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